由式4—4—12和式4—4—13可见，无论何种通风方式，通风动力都是克服风道的阻力和出口动能损失，不过抽出式通风的动能损失在扩散器出口，而压入式通风时出口动能损失在出风井口，两者数值上可能不等，但物理意义相同。

  为了减少风机的出口动压损失，抽出式通风时主要通机的出口均外接扩散器。通常把外接扩散器看作通风机的组成部分，总称之为通风机装置。通风机装置的全压Ｈt为扩散器出口与风机入口风流的全压之差，与风机的全压Ｈt之关系为

  当风机以某一转速、在风阻Ｒ的管网上工作时、可测算出一组工作参数风压Ｈ、风量Ｑ、功率Ｎ、和效率η，这就是该风机在管网风阻为Ｒ时的工况点。改变管网的风阻，便可得到另一组相应的工作参数，通过多次改变管网风阻，可得到一系列工况参数。将这些参数对应描绘在以Ｑ为横坐标，以Ｈ、Ｎ和η为纵坐标的直角坐标系上，并用光滑曲线分别把同名参数点连结起来，即得Ｈ─Ｑ、Ｎ─Ｑ和η─Ｑ曲线，这组曲线称为通风机在该转速条件下的个体特性曲线。有时为使用方便，仅采用风机静压特性曲线分别为轴流式和离心式通风机的个体特性曲线示例。

  轴流式通风机的风压特性曲线一般都有马鞍形驼峰存在。而且同一台通风机的驼峰区随叶片装置角度的增大而增大。驼峰点Ｄ以右的特性曲线为单调下降区段，是稳定工作段；点Ｄ以左是不稳定工作段，风机在该段工作，有时会引起风机风量、风压和电动机功率的急剧波动，甚至机体发生震动，发出不正常噪音，产生所谓喘振（或飞动）现象，严重时会破坏风机。离心式通风机风压曲线驼峰不明显，且随叶片后倾角度增大逐渐减小，其风压曲线工作段较轴流式通风机平缓；当管网风阻作相同量的变化时，其风量变化比轴流式通风机要大。

  在产品样本中，大、中型矿井轴流式通风机给出的大多是静压特性曲线；而离心式通风机大多是全压特性曲线。

  对于叶片安装角度可调的轴流式通风机的特性曲线的形式给出，Ｈ─Ｑ曲线只画出最大风压点右边单调下降部分，且把不同安装角度的特性曲线画在同一坐标上，效率曲线是以等效率曲线的形式给出。

  通风机的输出功率（又称空气功率）以全压计算时称全压功率Nt，用下式计算：

  掌握矿井主要通风机与通风系统参数之间关系，对于矿井通风的科学管理至关重要。

  （1）压力系数 同系列风机在相似工况点的全压和静压系数均为一常数。可用下式表示：

  式中D、u、—分别表示两台相似风机的叶论外缘直径、圆周速度，同系列风机的流量系数相等。

  目前风机种类较多，同一系列的产品有许多不同的叶轮直径，同一直径的产品又有不同的转速。如果仅仅用个体特性曲线表示各种通风机性能，就显得过于复杂。还有，在设计大型风机时，首先一定要进行模型实验。那么模型和实物之间应保持啥关系？如何把模型的性能参数换算成实物的性能参数？这样一些问题都要进行讨论。

  离心式通风机的轴功率Ｎ又随Ｑ增加而增大，只有在接近风流短路时功率才略有下降。因而，为了能够更好的保证安全启动，避免因启动负荷过大而烧坏电机，离心式通风机在启动时应将风硐中的闸门全闭，待其达到正常转速后再将闸门逐渐打开。当供风量超过需风量过大时，常常利用闸门加阻来减少工作风量，以节省电能。

  轴流式通风机的叶片装置角不太大时，在稳定工作段内，功率N随Q增加而减小。所以轴流式通风机应在风阻最小时启动，以减少启动负荷。

  ρm12、ρm34—分别为12、34段空气柱空气密度平均值，kg/m3；

  两个通风机相似是指气体在风机内流动过程相似，或者说它们之间在任一对应点的同名物理量之比保持常数，这些常数叫相似常数或比例系数。同一系列风机在相应工况点的流动是彼此相似的，几何相似是风机相似的必要条件，动力相似则是相似风机的充要条件，满足动力相似的条件是雷诺数Ｒe（= ）和欧拉数Eu=（ ）分别相等。同系列风机在相似的工况点符合动力相似的充要条件。

  例题某矿使用主要通风机为4-72-11№20B离心式通风机，其特性曲线所示，图上给出三种不同转速n的Ht--Q曲线，四条等效率曲线r/min,风机工作风阻R=0.0547×9.81=0.53657N．s2/m8，工况点为M0（Q=58m3/s,Ht=1805Pa)，后来，风阻变为R’=0.7932 N．s2/m8，矿风量减小不能满足生产规格要求，拟采用调整转速方法保持风量Q=58 m3/s，求转速调至多少？

  式4-4-9和式4—4—10，反映了风机房水柱计测值h4与矿井通风系统阻力、通风机静压及自然风压之间的关系。通常hv4数值不大，某一段时间内变化较小，HN随季节变化，一般矿井，其值不大，因此，h4基本上反映了矿井通风阻力大小和通风机静压大小。如果矿井的主要进回风道发生冒顶堵塞，则水柱计读数增大；如果控制通风系统的主要风门开启。风流短路，则水柱计读数减小，因此，它是通风管理的重要监测手段。

  （3）功率系数 风机轴功率计算公式 中的H和Q分别用式4-4-17和式4-4-18代入得

  、 、 和η可用相似风机的模型试验获得，根据风机模型的几何尺寸、实验条件及实验时所得的工况参数Q、H、N和η。利用式4-4-17、4-4-18和4-4-19计算出该系列风机的 、 、 和η。然后以 为横坐标，以 、 和η为纵坐标，绘出 - 、 - 和η- 曲线，此曲线即为该系列风机的类型特性曲线，亦叫通风机的无因次特性曲线型离心式通风机的类型曲线型类型风机的类型曲线（a)、(b)所示。可根据类型曲线和风机直径、转速换算得到个体特性曲线。需要指出的是，对于同一系列风机，当几何尺寸（D）相差较大时，在加工和制作的完整过程中很难保证流道表面相对粗糙度、叶片厚度以及机壳间隙等参数完全相似，为了尽最大可能避免因尺寸相差较大而造成误差，所以有些风机（4-72-11系列）的类型曲线有多条，可按不同直径尺寸而选用。

  对于1、2两个相似风机而言， 、 、 ，所以其压力、风量和功率之间关系为：

  由比例定律知，同类型同直径风机的转速变化时，其相似工况点在等风阻曲线两台相似风机H、Q、和N的换算

  如图4-4-1，水柱计示值为4断面相对静压h4，h4（负压）=P4-P04(P4为4断面绝对压力，P04为与4断面同标高的大气压力）。

  比较式４－4－10与式４－4－15可见，只有当hdhVdhV时，才有ＨsdＨs，即通风机装置阻力与其出口动能损失之和小于通风机出口动能损失时，通风机装置的静压才会因加扩散器而有所提高，即扩散器起到回收动能的作用。

  图4－4－3表示了Ｈt、Ｈtd、Ｈs和Ｈsd之间的相互关系，由图可见，安装了设计合理的扩散器之后，虽然增加了扩散器阻力，使Ｈtd─Ｑ曲线低于Ｈt─Ｑ曲线;hVdhV，故Ｈsd─Ｑ曲线高于Ｈs─Ｑ曲线（工况点由Ａ变至Ａ’）。若hdhVdhV，则说明了扩散器设计不合理。

  与上述类似地对4、5断面(扩散器出口）列伯努力方程，便可得水柱计示值与全压之间关系

  为了指示主要通风机运转以及通风系统的状况，在风硐中靠近风机入口、风流稳定断面上安装测静压探头，通过胶管与风机房中水柱计或压差计（仪）相连接，测得所在断面上风流的相对静压h。在离心式通风机测压探头应安装在立闸门的外侧。水柱计或压差计的示值与通风机压力和矿井阻力之间有啥关系？它对于通风管理有什么实际意义？下面就此进行讨论。

  因风井出口风流静压等于大气压，即P2=P02；1、2断面同标高，其同标高的大气压相等，即P01-P02，故P1-P2= P1-P01=h1

  表示通风机性能的主要参数是风压H、风量Q、风机轴功率N、效率和转速n等。

  风机的实际流量一般是指实际时间内通过风机入口空气的体积，亦称体积流量（无特殊说明时均指在标准状态下），单位为 , 或 。

  通风机的全压Ht是通风机对空气作功，消耗于每1m3空气的能量（N·m/m3或Pa），其值为风机出口风流的全压与入口风流全压之差。在忽略自然风压时，Ht用以克服通风管网阻力hR和风机出口动能损失hv，即

  安装扩散器后回收的动压相对于风机全压来说很小，所以通常并不把通风机特性和通风机装置特性严加区别。

  通风机厂提供的特性曲线往往是根据模型试验资料换算绘制的，一般是未考虑外接扩散器。而且有的厂方提供全压特性曲线，有的提供静压特性曲线，读者应能根据具体条件掌握它们的换算关系。

  五、比例定律与通用特性曲线可见，同类型风机在相似工况点的无因次系数 、 、 和η是相等的。它们的压力H、流量Q和功率N与其转速n、尺寸D和空气密度ρ成特殊的比例关系，这种比例关系叫比例定律。将转速u=πDn/60代入式4-4-17、4-4-18和4-4-19得

  又因1与4断面同标高，故1断面的同标高大气压P01’与4断面外大气压P04相等。又ρm12gZ12’—ρm34gZ34=HN故上式可写为